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針對川南深層頁巖氣水平井壓裂技術(shù)不成熟、關(guān)鍵參數(shù)不合理、壓裂后單井產(chǎn)量低的問題，在綜合分析已壓裂井壓裂效果的基礎(chǔ)上，結(jié)合川南深層頁巖儲層地質(zhì)工程特點(diǎn)，以提高復(fù)雜縫網(wǎng)程度、增大裂縫改造體積、維持裂縫長期導(dǎo)流能力為核心，通過室內(nèi)試驗(yàn)評價(jià)與數(shù)值模擬相結(jié)合的方式，優(yōu)化了壓裂工藝和關(guān)鍵參數(shù)，形成了以“密切割分段+短簇距布縫、大孔徑等孔徑射孔、大排量低黏滑溜水加砂、高強(qiáng)度小粒徑組合支撐劑、大規(guī)模高強(qiáng)度改造”為主的深層頁巖氣水平井體積壓裂關(guān)鍵技術(shù)。在Z3 井應(yīng)用該技術(shù)后，獲得了21.3×104 m3/d 的產(chǎn)量，較同區(qū)塊未用該技術(shù)的井提高1 倍以上；除此之外，在川南深層頁巖氣水平井應(yīng)用該技術(shù)獲得了多口高產(chǎn)氣井，說明該技術(shù)有較好的適應(yīng)性，可推廣應(yīng)用。川南深層頁巖氣水平井體積壓裂關(guān)鍵技術(shù)的成功應(yīng)用，為川南3 500～4 500 m 頁巖氣資源的有效動(dòng)用奠定了基礎(chǔ)。

1 深層壓裂難點(diǎn)及現(xiàn)有技術(shù)的不足

1.1 深層壓裂技術(shù)難點(diǎn)

深層頁巖氣在川南大面積連片分布，深層與中深層（五峰組—龍馬溪組）頁巖氣儲層主要地質(zhì)參數(shù)、工程參數(shù)的對比結(jié)果分別見表1、表2。對比可知，川南深層頁巖氣儲層品質(zhì)較好，具有高楊氏模量、低泊松比特征，頁巖脆性較好，有利于體積壓裂。但隨著埋藏深度增加，溫度和壓力增大：閉合應(yīng)力普遍為80~95 MPa，應(yīng)力差增大到15~25 MPa，導(dǎo)致復(fù)雜縫網(wǎng)的形成難度加大；同時(shí)，巖石抗壓強(qiáng)度值顯著增大，壓裂施工難度增加；地層溫度普遍在120~150 ℃，部分區(qū)域達(dá)到150 ℃以上，對配套設(shè)施設(shè)備提出了更高要求。

表1 川南深層與中深層（五峰組—龍馬溪組）頁巖氣儲層主要地質(zhì)參數(shù)對比

表2 川南深層與中深層（五峰組—龍馬溪組）頁巖氣儲層主要工程參數(shù)對比

1.2 現(xiàn)有技術(shù)的不足

中國石油于2009年開始在川南富順—永川區(qū)塊與國外公司進(jìn)行頁巖氣聯(lián)合評價(jià)開發(fā)，主要目的層為五峰組—龍馬溪組，實(shí)施井平均埋深約3 650 m，壓裂后井均測試產(chǎn)量僅12×104 m3/d左右，井均估計(jì)最終可采儲量（estimated ultimate recovery，EUR）為0.24×108 m3/d，效果不理想，未能實(shí)現(xiàn)效益開發(fā)。結(jié)合川南深層已壓裂頁巖氣水平井的壓裂施工參數(shù)（見表3），分析可得壓裂工藝主要存在有4方面的不足：完井管柱及井口裝置不能滿足高壓大排量施工。已實(shí)施井以Φ127.0 mm套管為主要完井管柱，井口裝置及高壓管線均采用105 MPa壓力等級，現(xiàn)場施工排量普遍較低（一般在7.5~12.0 m3/min），施工泵壓高（普遍為90~95 MPa），未實(shí)現(xiàn)大排量延伸裂縫、增大改造體積的目的。單段改造規(guī)模小，導(dǎo)致形成復(fù)雜縫網(wǎng)的物質(zhì)基礎(chǔ)不足。單段液量規(guī)模小，用液強(qiáng)度低，普遍在9~15 m3/m，單段規(guī)模為800~1 500 m3，形成較大裂縫改造體積的物質(zhì)基礎(chǔ)不足；低排量與小規(guī)模的不利影響相互疊加，進(jìn)一步加劇了壓裂改造體積小的問題。

分段長且射孔簇?cái)?shù)少，不利于簇間資源充分動(dòng)用。分段段長普遍大于100 m，段距普遍大于30 m，無法充分發(fā)揮壓裂過程中的應(yīng)力干擾作用，簇間裂縫復(fù)雜程度不高，無法充分實(shí)現(xiàn)段間資源的充分動(dòng)用。

以高黏液體為主要壓裂液不利于造復(fù)雜縫網(wǎng)。為維持深層高閉合壓力條件下的裂縫導(dǎo)流能力，大量采用膠液甚至凍膠攜砂提高加砂量，膠液比平均達(dá)到54%，最高可達(dá)88%，這樣雖然提高了加砂量，使加砂強(qiáng)度平均達(dá)到近1.4 t/m，但高黏液體不利于在高脆性儲層造復(fù)雜縫網(wǎng)。

表3 川南深層已壓裂頁巖氣水平井的壓裂工藝參數(shù)

2 體積壓裂關(guān)鍵技術(shù)

近年來，隨著非常規(guī)油氣尤其是頁巖氣的規(guī)模開發(fā)，體積改造技術(shù)蓬勃發(fā)展。針對上述川南深層高應(yīng)力及高應(yīng)力差頁巖儲層特征，認(rèn)為應(yīng)開展工藝優(yōu)選和參數(shù)優(yōu)化，提高裂縫復(fù)雜程度、擴(kuò)大裂縫波及體積、維持裂縫長期導(dǎo)流能力，以實(shí)現(xiàn)體積壓裂并提高有效性，從而達(dá)到效益開發(fā)的目的?；诖?，研究形成了以“密切割分段+短簇距布縫、大孔徑等孔徑射孔、大排量低黏滑溜水加砂、高強(qiáng)度小粒徑組合支撐劑、大規(guī)模高強(qiáng)度改造”為核心的深層頁巖氣水平井體積壓裂關(guān)鍵技術(shù)。

2.1 “電纜泵送橋塞+分簇射孔”工藝

當(dāng)前國內(nèi)深層頁巖氣勘探開發(fā)尚處于起步階段，施工經(jīng)驗(yàn)不足，應(yīng)選擇成熟可靠的工藝進(jìn)行作業(yè)，以確保施工成功為首要條件。

為降低壓裂施工中的井筒摩阻、滿足大排量施工需要，汲取早期經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，川南深層頁巖氣水平井主要以?139.7 mm 套管為完井管柱。

以北美為代表的頁巖油氣在開發(fā)過程中，“電纜泵送橋塞+分簇射孔”工藝占有主導(dǎo)地位，工藝成熟；川南中深層頁巖氣規(guī)模效益開發(fā)過程中，該工藝也已成熟應(yīng)用。因此，“電纜泵送橋塞+分簇射孔”工藝是川南深層頁巖氣水平井壓裂作業(yè)的首選。

受垂深增大的影響，深層頁巖氣水平井斜深普遍在5 500 m 以上，部分井的斜深甚至超過6 000 m，給連續(xù)油管作業(yè)帶來挑戰(zhàn)。首段壓裂通道的建立，成為深層頁巖氣水平井需要特別重視的環(huán)節(jié)。對于地層傾角不大且井眼軌跡光滑的井，或者下傾井，仍可選擇連續(xù)油管進(jìn)行首段射孔作業(yè)，下入過程中可配合使用金屬減阻劑，延伸下入深度；對于井眼軌跡不夠平滑或者上傾井眼軌跡，連續(xù)油管無法滿足首段射孔要求，可考慮采用套管啟動(dòng)滑套或電纜帶爬行器建立首段通道。

2.2 密切割分段+短簇距布縫

增加單井水平段裂縫條數(shù)、縮短裂縫間距可增強(qiáng)應(yīng)力陰影效應(yīng)，利用應(yīng)力干擾可促使裂縫更加復(fù)雜，該方法正成為當(dāng)前提高頁巖氣單井產(chǎn)量的普遍做法。總結(jié)北美頁巖氣水平井壓裂分段分簇的變化趨勢，發(fā)現(xiàn)其正朝著段長更短、簇?cái)?shù)更多的方向發(fā)展：以Haynesville 為例，2011 年分段長度主要在90~120 m，簇間距20~30 m；2012 以后段間距和簇間距逐年縮短，2016 年主要段間距30~60 m，簇距6~15 m，且50~60 m 段長的普遍采用暫堵轉(zhuǎn)向工藝。川南中深層采用“密切割分段+短簇距布縫”工藝后，單井產(chǎn)量和EUR得到了提高，多口井的測試產(chǎn)量超過40×104 m3/d，證明該工藝對川南高應(yīng)力差頁巖儲層具有適應(yīng)性。深層頁巖氣區(qū)塊的應(yīng)力差較中深層更大，大型物模試驗(yàn)結(jié)果表明，同等條件下，隨著應(yīng)力差變大，裂縫復(fù)雜程度降低，裂縫形態(tài)由發(fā)散狀逐漸變?yōu)闂l束狀，這將導(dǎo)致單縫的覆蓋寬度變窄。因此，采取縮短簇距、縮小氣體由基質(zhì)向裂縫的流動(dòng)距離、減小單縫與單縫之間未充分改造區(qū)域，是提高單井產(chǎn)量和儲量動(dòng)用率的必要途徑。為保證段內(nèi)各簇均勻起裂，當(dāng)前主要以3 簇為主，單段長度50～55 m。為提高裂縫復(fù)雜程度，在部分段配合使用暫堵轉(zhuǎn)向工藝。

2.3 大孔徑等孔徑射孔

深層頁巖儲層巖性致密、應(yīng)力高、抗壓強(qiáng)度大，導(dǎo)致施工破裂壓力高、難度大，降低破裂壓力和施工壓力對提高壓裂成功率非常關(guān)鍵。在相同注入條件下，射孔孔眼直徑與孔眼摩阻成負(fù)相關(guān)關(guān)系。增大射孔孔眼直徑，可以降低破裂壓力和施工難度，對深層頁巖氣壓裂施工有重要意義。

另外，在水平井進(jìn)行分簇射孔作業(yè)時(shí)，射孔管串受重力作用的影響，在套管內(nèi)不能完全居中；常規(guī)射孔存在套管上射孔孔眼大小不規(guī)則的缺陷——貼近套管壁一側(cè)的射孔孔眼尺寸大，遠(yuǎn)離套管壁的一側(cè)射孔孔眼尺寸小，大小不一的射孔孔眼，會(huì)影響各射孔孔眼的液體注入量，進(jìn)而影響壓裂施工和改造效果。如采用等孔徑射孔工藝，因套管上各射孔孔眼的大小基本一致，能有效降低這種影響。為深入研究不同射孔工藝對射孔孔眼帶來的影響，選用?89 mm 射孔槍對?139.7 mm 的套管進(jìn)行射孔模擬試驗(yàn)，結(jié)果見表4。

 表4 常規(guī)射孔彈與等孔徑射孔彈射孔參數(shù)對比

由表4 可知，相比常規(guī)射孔工藝，等孔徑射孔工藝在套管壁上的射孔孔眼直徑基本一致，孔徑偏差率（孔徑標(biāo)準(zhǔn)偏差與孔徑平均值的比值）僅3.53%，遠(yuǎn)低于常規(guī)射孔工藝的20.42%，說明孔徑射孔工藝有助于各射孔孔眼均勻進(jìn)液，確保改造效果...................

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